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4.1 西侧墙体水平位移变化规律
图3为西侧I01处墙体水平位移的变化曲线，表1为该处墙体水平变形特征值。这里需要说明的是，第一施工区因为东方路车站原西风井结构的存在，影响到坑内高压旋喷施工，因此，在旋喷施工前已将结构凿除，即坑内开挖至地下8m，并已安装两道支撑，与此同时，坑外再进行盾构进出洞土体高压旋喷加固施工(加固深度为地下-11.0～-23.5m);然后进行坑内旋喷施工，待土体达到养护龄期后进行开挖、支撑与结构施工。从图3中可以看出：
(1)坑外旋喷加固对坑内部分卸载的地下墙墙体水平变形影响很大，坑外旋喷期间，最大变形达25.06mm，已达到控制变形目标的78.3%，无疑增加了后续工序的施工难度，比如调整坑内旋喷加固的桩位布置和施工顺序、增加钢支撑的预应力(下二道及以下各道钢支撑的预应力为设计轴力的80%，甚至100%)等等;
(2) 坑内旋喷施工时及下二道钢支撑复加轴力使得墙体变形减小5.39mm，减小幅度21.5%;
(3) 最大值并不随开挖面的下移而有规律的下移，最大值出现在地下10.5m～16m范围内，这主要是因为坑外土体(-11.0m～23.5m)加固后强度有较大幅度的增加(无侧限抗压强度1.5MPa以上)，其自立性提高，对地下墙的土压力减小;
(4) 结构施工期间尤其是底板浇注后地下墙的水平变形很小，平均变形速率为0.08mm/d，已经稳定。
表1 I01处墙体水平变形特征值一览表
4.2 东侧墙体水平位移变化规律
图4为第五施工区I9处墙体水平变形曲线，表2列出了I9处水平变形特征值。从图2和表2可以看出;
图4 I9处墙体水平变形实测曲线
(1) 墙体水平变形最大值为16.55mm，出现深度为地下17m处，在开挖面上3.8m，这与以往观测到的最大值在开挖面下2m左右的规律不同，可能是因为开挖面下土体强度本身已很高(⑤2，⑥，⑦层土，三层土的c，值分别为19kPa，19°，8kPa，31°，41kPa和22°)，并且经过加固，其抵抗变形的能力大大提高;
(2) 开挖与支撑阶段的变形占总体变形的80.3%，尤其是下六层的开挖与支撑阶段，变形占总体变形量的30.8%，结构施工阶段不到20%;
(3) 变形在底板浇筑后即趋于稳定，日均变化量已经小于0.1mm/d。
表2 I9处墙体水平变形特征值一览表
(1) 开挖与支撑阶段墙体水平变形最大值为11.35mm，出现深度为地下18m处，在开挖面上2.8m，其原因同上;
(2) 开挖与支撑阶段的变形占总体变形的96.1%，尤其是下七层的开挖与支撑阶段，变形占总体变形量的23.8%，结构施工阶段仅占4.9%，而且底板浇筑后墙体水平变形减小了1.13mm;
(3) 变形在底板浇筑后即趋于稳定，日均变化量已经小于0.1mm/d。
需要说明的是，I9和I15两处墙体处于基坑同一开挖剖面上，而其水平位移最大值不完全一样，北侧 (I9)最大值为15.64mm，而南侧(I15)最大值为11.52mm，北侧比南侧大35.8%，这可能与北侧土压力较南侧土压力大有关。
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