得:Wx=159817/45.756=3493。

　　主梁受力图(以下由主梁最大受力点分析见图5)

　　3.2.2 刚度校核

　　由:y′max=pl/48EI=0.65。

　　考虑主梁动载系数为1.1,则ymax=y′max×1.1=0.72。

　　结论:ymax

　　3.2.3 强度校核

　　由:σ=M/Wx=(pl/4)/Wx=(12000×950/4)/3493=816kg/cm2。

　　结论:σ<[σ]=2194。

　　3.3 横担设计

　　3.3.1 横担截面(以下由横担最大受力点分析见图6)

　　由:yx=20cm,∑I=∑Ii+∑yi2Ai。

　　得:∑I=2I+2y2×A=2I+2y2×83=103600cm4。

　　由:Wx=I/ymax。

　　得:Wx=103600/20=5180。

　　3.3.2 横担受力图(见图7)

　　由:y′max=(pal2/24EI)(3-4a2)=0.82,

　　考虑横担动载系数为1.1,则ymax=y′max×1.1=0.9。

　　结论:ymax

　　3.3.3　强度校核

　　由:σ=M/Wx=pa/Wx=(14165×230)/5180=629kg/cm2。

　　结论:σ<[σ]=2194。

　　3.4 立柱设计

　　立柱截面见图8。

　　立柱选用角铁的组合结构,高度9.8m,承受载荷P。

　　P=横担承受的载荷/2+提升架自重/6=19110kg,

　　立柱简化为一端固定,一端自由,故μ=2。

　　假设角铁规格为:L80×80×8,

　　Ii=22.18cm4,A=10.16cm2,

　　I=4Ii+4∑yi2×Ai=4×22.18+4×10.16×22.392=20463.3cm4,

　　i2=I/4A,i=22.44cm,

　　λ=μL/i=87.35<100。

　　所以不能采用欧拉公式,如用直线公式:a=304,b=1.12,σs=235,

　　λ2=(a-σs)/b=61.6(λ2<λ<λ1),是中等柔度压杆。

　　σcr=a-bλ=304-87.35×1.12=206.2MPa,

　　Pcr=Aσcr=837.87kN,

　　n=Pcr/P=4.4。

　　立柱满足稳定条件。

　　4 实用性分析

　　1)立柱的设计,在总结了以往采用的钢管等形式以后,根据实用性、安全性及经济比较,选用了角钢焊接的形式。

　　2)经过改进设计后保证了行走梁的挠度要求,同时能够解决物料提升特种设备规范的上拱度要求,使电动小车的平稳运行安全可靠。其次改善了提升机的整体平稳性,大大减轻

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