应该注意的是:试验是在波浪水槽中进行的,波浪正向作用于离岸堤。而实际情况中,波浪常为斜向波,应当有所区别。如奉贤南门港段保滩工程的离岸堤轴线为东偏北10°,只有当波浪为S～SSE向时,才符合波浪正向作用于离岸堤的条件。当波浪斜向作用于透空桩式离岸堤时,应对桩间距进行修正,此时的有效间距b′(见图5)为:

　　b′=b×cosα-D(1-cosα)

　　其中,α为波向线(波浪作用方向)与透空桩式离岸堤堤轴线法线方向的夹角。

　　各方案不同波浪入射角条件下有效桩间距的计算结果列于表4。由表可见,随着波浪入射角的偏离,透空离岸堤的有效桩间距迅速减小,与此相应,其消浪效果应该有所增强。以方案4为例,其桩径为D=600mm,桩间距b=0.4m,当波浪入射角α=30°、40°和50°时,有效桩间距为b′=0.27、0.17和0.04m,分别相当于波浪正向作用下方案3、方案2以及连续板桩的消浪效果。

　　3、桩式离岸堤堤后波浪底流速分析

　　一般情况下,潮流和波浪是造成海岸和河口段海堤前沿滩地冲刷的主要动力因素。对于奉贤南门港段来说,SW～ESE向的波浪是岸滩侵蚀淘刷的主要动力因素。波浪在底坡较平缓的浅滩上传播,当滩地水深小于2倍波高(d>2 0H0)时,波浪将发生破碎,波浪的破碎引起水体的剧烈紊动,造成岸滩淘刷。

　　修建桩式离岸堤可以有效地消减堤后波高,减少波浪作用力,同时还可在很大范围内改变波浪的形态,即由引起水体剧烈紊动的破波转变为浅水推进波,从而达到保护岸滩的目的。根据波浪理论,当水深d大于2倍波高(d≥2H0)时,波浪基本上属于浅水推进波,波动的水质点作椭圆运动,在水底则作水平直线往复运动(椭圆短轴长度为零)。当波面出现波峰或波谷时,相应波浪底流速达到最大值,其值可用下式计算:

　　其中,L为波长;T为波周期,取T=0.68s;H为波高,取堤后25m处波高H′。

　　根据波浪试验结果(见表1),除个别情况外,5种方案所列各潮波组合中的水深满足条件d>2H′,可按浅水推进波计算堤后最大波浪底流速,计算结果见表5。结果表明:在试验条件范围内,堤后水域最大波浪底流速的极大值为1.54m/s,此时潮位Z=5.50m、堤后波高H′=2.40m(方案5);极小值为0.58m/s,此时潮位Z=3.50m、堤后波高H′=0.63m(方案1)。当潮位位于4.0m(略高于平均高潮位3.75m)或以下时,各方案堤后水域波浪底流速的最大值仅为1 05m/s,由于该最大波浪底流速仅在瞬间出现,而且强度有限,因此刷滩的可能性大为降低。此外,经过桩式离岸堤的消浪作用,堤后水深与波高的比值d/H′(=2 3～4 0),偏离浅水推进的条件较多,最大波浪底流速还有可能进一步降低,滩面泥沙也就更不容易淘刷下切。

　　当波浪斜向作用于透空桩式离岸堤时,同样应考虑桩间距的修正问题。以方案4为例,当波浪入射角α=20°、30°和40°时,有效桩间距为b′=0.30、0.19和0.03m,分别相当于波浪

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