离地24m高处风压高度变化系数μz=1.3

　　风荷载标准值Wk=0.7×1.3×1.132×500=515N/m2

　　Mw=0.85×1.4Wk·la·h2/10=0.85×1.4×515×1.2×1.82/10=238N·m

　　②脚手架结构自重标准值NG1K

　　NG1K=0.1161×22.95=2.66KN

　　③构配件自重标准值NG2K

　　NG2K=0.5×1.05×1.2×0.084×13+0.0384×1.2×4×13+1.2×22.95×0.005=3.22KN

　　④立杆稳定性

　　组合风荷载时：

　　立杆段轴向力设计值N=1.2×(2.66+3.22)+0.85×1.4×0.5×1.05×1.2×4=10KN

　　N/(φA)+Mw/W=10×1000/(0.185×489)+238×1000/5080=157.4N/mm2<205N/mm2，满足要求

　　不组合风荷载时：

　　立杆段轴向力设计值N=1.2×(2.66+3.22)+1.4×0.5×1.05×1.2×4=10.58KN

　　N/(φA)=10.58×1000/(0.185×489)=117N/mm2<205N/mm2，满足要求

　　(3)连墙件

　　离46.95m高处风压高度变化系数μz=1.64，风荷载产生的轴向力设计值Nw=1.4×0.7×1.64×1.132×500×2.9×3.6=9497N，连墙件轴向力设计值N=Nw+No=9497+5000=14497N

　　连墙件φ48×3.5钢管计算长度取1000+200+120=1320，λ=1320/15.8=84，查JGJ130-2001附录C，得稳定系数φ=0.698

　　N/(φA)=14497/(0.698×489)=42.5N/mm2<205N/mm2，连墙件稳定性满足要求

　　连墙件采用一根φ48×3.5钢管与预埋在砼梁板结构中的短钢管用直角扣件连接外，两边各加一只直角扣件于连墙件钢管上与之顶紧，提高扣件的抗滑承载力，扣件抗滑承载力按2只计算，N=14.497KN<8×2=16KN，扣件抗滑承载力满足要求。

　　(4)地基承载力

　　基坑四周分层回填夯实后浇筑150mmC15砼，作为架体立杆基础，杆底垫宽200mm，厚50mm木板，可满足施工要求，计算过程略。

　　上述计算中，取主立杆承受荷载的65%时安全的，理由见下。

　　双立杆脚手架试验结果表明：

　　1.用这种方式搭设高脚手架在一定范围内是可行的，它在构造上比悬挑脚手架简单;

　　2.双管立杆脚手架的破坏特征(试验)，均是上部单立杆失稳造成。在这种条件下，只要上部单立杆满足自身稳定性要求，则双立杆不必进行稳定性验算，但双立杆脚手架试验破坏特征不能完全反映现场实际情况，不能排除存在其他失稳破坏，所以仍要对双立杆部分进行计算;

　　3.双管立杆中，主、副立杆载荷分配规律是，主立杆载荷分配是由上而下递减，副立杆载荷分配是由上而下递增，传至第二步时主立杆承受荷载的64%，传至第三步时主立杆承受荷载的60%，传至第七步时主立杆承受荷载的50%(此时副立杆承受荷载的50%，主、副立杆承受荷载相同)。

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